Generelle principper
Kabelets nominelle spænding er lig med eller større end den nominelle spænding på det netværk, hvor det er placeret, og kablets maksimale arbejdsspænding må ikke overstige 15% af dets nominelle spænding. Ud over brugen af kobberkernekabler på steder, der kræver bevægelse eller alvorlige vibrationer, anvendes aluminiumskernekabler generelt. Kabler lagt i kabelstrukturer skal være bare-pansrede kabler eller aluminium-klædte nøgne plast beklædt kabler. Direkte begravede kabler bruger pansrede kabler med kappe eller aluminium-klædte nøgne plast kappe kabler. Kraftige gummikabler bruges til mobile maskiner. Ætsende jord generelt ikke bruger direkte nedgravning, ellers særlige anti-korrosion lag kabler bør anvendes. På steder med ætsende medier skal den tilsvarende kabelskede vedtages. Til lægning af kabler lodret eller på steder med store højdeforskelle skal der anvendes ikke-drypkabler. Gummiisolerede kabler bør ikke anvendes, når omgivelsestemperaturen overstiger 40 °C.
Kontrol af sektionen
(1) Vælg kabler efter spænding: Vælg i henhold til det første af de ovennævnte generelle principper.
(2) Vælg kabelsektionen i henhold til den økonomiske strømtæthed: Beregningsmetoden er den samme som for trådsektionen.
(3) Kontroller kabel tværsnit Iux≥Izmax i henhold til den maksimale langsigtede belastningsstrøm af linjen
I formlen: Iux – kablets tilladte belastningsstrøm (A);
Izmax – Den langsigtede maksimale belastningsstrøm (A) i kablet.
Vi bruger denne udvælgelsesmetode længst i vores daglige arbejde. Normalt finder vi linjens arbejdsstrøm først, og derefter i henhold til linjens maksimale arbejdsstrøm bør den ikke være større end kablets tilladte strømbæreevne. Kablets tilladte langtidsarbejde er vist i tabel 1.
Vi støder ofte på denne situation i det faktiske arbejde. På grund af stigningen i belastningen og stigningen i belastningsstrømmen har det oprindelige kabel utilstrækkelig strømbæreevne og kører over strøm. For at øge kapaciteten i betragtning af den normale drift af det originale kabel er det nødvendigt at lægge kablet igen. Konstruktionen er vanskelig og uøkonomisk, og vi anvender ofte dobbelt eller endda tredobbelt sammenlægning.
Ved valget af kombinerede kabler tror mange mennesker, at jo mindre kabel tværsnit, jo mere økonomisk og rimeligt, så længe de nuværende krav til bæreevne er opfyldt. Er det virkelig tilfældet?
Januar 3, 2006, hovedkablet fra 1 # transformer til el-distribution værelse eksploderede. To af de oprindelige 185mm fire-core aluminium kerne kabler eksploderede. For at genoprette strømforsyningen i tide beholdt arbejdsområdet det andet gode kabel og flettede de to kabler. En 120mm fire-core aluminium kernekabel bruges til strømforsyning. Efter 10 måneders drift bristede hovedkablet igen den 15. november 2006. Efter inspektionen blev det konstateret, at 185mm kabel brast forårsagede ulykken.
Hvorfor skete ulykken? Ifølge tabel 1 kan vi konstatere, at den sikre strømbæreevne for de tre kabler og brugte er 668A, og den maksimale belastningsstrøm målt ved klemmetypen ammeter er kun 500A i opholdsstuen. Ifølge princippet om Iux≥Izmax, denne operation Det skal være sikkert og pålideligt. Vi ignorerer dog, at kablet har modstand, for når det multi-parallelle kabel er tilsluttet, er kontaktmodstanden anderledes ved forbindelsen, og denne kontaktmodstand kan ofte sammenlignes med selve kablets modstand. Som følge heraf vil den nuværende fordeling af det multi-parallelle kabel være inkonsekvent. Den nuværende fordeling af afbalancerede, multi-parallelle kabler er relateret til impedansen af kablet.
Grov beregning af kobbertrådsgrænseflade: S=IL/54.4U (S wire tværsnitsareal i millimeter)
Grov beregning af aluminiumstrådsgrænseflade: S=IL/34U
Beregning af modstand
Kablets DC-standardmodstand kan beregnes efter følgende formel:
R20=ρ20(1+K1)(1+K2)/∏/4×dn×10
I formlen: R20 — Standardmodstanden af kablets grenstrøm ved 20°C (Ω/km)
ρ20 — Trådens modstand (ved 20°C) (Ω*mm/km)
d — — Diameteren af hver kernetråd (mm)
n — — Antal kernetråde;
K1-core wire twist sats, ca 0,02-0,03;
K2 – Multikernekablets vridningshastighed, ca. 0,01-0,02.
Den faktiske vekselstrømsmodstand pr. kilometer kabel ved enhver temperatur er:
R1=R20 (1+a1) (1+K3)
I formlen: a1 — Temperaturkoefficienten for modstand ved t°C;
K3 — Koefficient, der tager hensyn til hudeffekt og nærhedseffekt, 0,01, når tværsnitsarealet er mindre end 250 mm; 0,23-0,26 når den er 1000 mm.
Beregning af kapacitance
C=0,056Nεs/G
I formlen: C-kabel kapacitance (uF/km)
relativ tilladelse (standard er 3,5-3,7)
N – Antallet af hjerter i multikernekablet;
G-form faktor.
Beregning af induktion
For underjordiske kabler til strømfordeling, når leder tværsnittet er rundt, og tabet af rustning og blybeklædning forsømmes, er induktionsberegningsmetoden for hvert kabel den samme som for ledningen.
L=0,4605logDj/r+0,05u
LN=0,4605logDN/rN
I formlen: L — induktion af hver fasetråd (mH/km)
LN — Induktion af den neutrale ledning (mH/km);
DN — Den geometriske afstand mellem faselinjen og den neutrale linje (cm);
rN — — Den neutrale linjes radius (cm);
DAN, DBN, DCN-midterafstanden mellem hver faselinje til den neutrale linje (cm).
illustration
Den målte belastningsstrøm for arbejdsområde 2 # levende variabel belastning er 330A, det eksisterende kabel er et 120 mm firekernet kobberkernekabel, og den sikre strømbæreevne er 260A efter kontrol af bordet. Kablet er overbelastet, og der er skjulte farer for usikker drift. For at sikre den normale strømforsyning, vores arbejdsområde Det er planlagt at opdele strømmen med et andet kabel for at sikre normal strømforsyning.
